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鍋爐冷水壁振動時效工藝應用
閱讀：352 發布時間：2022-4-11超臨界鍋爐冷水壁采用耐熱合金鋼，主體材料為15CrMoC、12Cr1MoVG、SA213-T23、7CrMoVIB10-10。連接方法采用埋弧焊，焊后存在較大殘余應力。行業通常采用熱處理消除合金鋼管排的焊接殘余應力。但熱處理工藝耗能大、污染大、周期長、工藝變形大、且受爐膛尺寸限制等影響，因此需要其他方法進行消除應力。
本文采用振動時效技術消除殘余應力，對振動時效前后和熱時效后分別測量焊接殘余應力，通過與熱時效效果對比全面評估振動時效工藝實用性。
振動時效工藝及效果評定
試件介紹
選擇超臨界鍋爐水冷壁側墻灰斗螺旋管屏進行振動時效試驗，試驗在3塊管屏上進行，管屏編號分別為1、2和3號，管屏均由48根管子組成，管子節距為54mm，管屏材料由管子和扁鋼組成，管子材料為15CrMoG，規格Φ38.1mm*7.2mm，扁鋼材料為SA387-Gr12CL，規格Φ16.4mm*15.9mm。
振動時效工藝
對3塊水冷壁管屏分別進行了不同方案的振動時效工藝：1號管屏支撐點4個，激振器安裝在水冷壁端部；2號管屏支撐點4個，激振器安裝在水冷壁中部；3號管屏支撐點7個，激振器安裝在水冷壁中部和端部，振動2次。
振動時效效果分析
從1號水冷壁管屏振動時效前后的殘余應力數據可以看出，振動時效可以明顯的降低*大主應力，增加最小主應力。因此，1號水冷壁管屏采用的振動時效工藝是可行的。
從2號水冷壁管屏振動時效前后殘余應力數據可以看出，通過振動時效，水冷壁中部的2-1號——2-4號4個點的*大主應力降低，最小主應力增加，振動效果明顯；但水冷壁端部的2-5號——2-7號3個點的*大和最小主應力都增加，振動效果不佳。主要是因為2號水冷壁管屏較長，采用4個橡膠墊支撐，整個結構的剛性較差。靠近激振器較近的中部，施加振動后，動應力能夠很好的與殘余應力進行疊加，從而降低殘余應力。但是離激振器較遠的端部，由于剛性差，施加的動應力容易傳遞走，從而造成振動效果差。
針對2號水冷壁管屏的振動時效效果，進行3號水冷壁管屏振動時效時，采用7個支撐點，激振器安裝在水冷壁中部和端部，振動2次。從3號水冷壁管屏振動時效前后殘余應力數據可以看出，振動時效可以明顯地降低*大主應力，增加最小主應力。因此，對于較長的水冷壁，采用3號水冷壁管屏的振動時效方案是可行。
振動時效工藝與熱時效消除率對比
對1號水冷壁管屏，同時進行了熱處理，熱處理工藝參數為（660-700）℃*1h；比較焊態、振動時效及熱處理3種情況下的焊接殘余應力。從3種狀態下的焊接殘余應力比較可以看出，采用振動時效和熱處理都可以明顯的降低*大主應力。
綜合力學性能試驗
為了評估振動時效的可行性，比較了焊態、振動時效和熱處理三種狀態下焊接接頭的側彎性能、微觀組織、顯微硬度和拉伸性能。
側彎試驗
從3種狀態下焊接接頭的側彎性能的比較可以看出，3種狀態下的側彎性能都是合格的，即使彎曲角度達到180°，側彎性能也合格。因此，振動時效后，焊接接頭的側彎性能滿足要求。
拉伸試驗
試樣應按照GB/T228加工成板狀拉伸試樣，并在試驗機上進行拉伸試驗。從試驗結果可以看出，所有試樣的斷裂位置都是在母材上。從3種狀態下的力學性能比較可以看出，熱處理和振動時效技術對材料的抗拉強度沒有影響，但對屈服強度和斷后伸長率有影響，振動時效稍微地增加了材料的屈服強度和斷后伸長率，熱處理可以顯著地提高材料的屈服強度和斷后伸長率。
顯微硬度試驗
焊縫和熱影響區的組織都是索氏體，從3種狀態下的顯微硬度比較可以看出，3種狀態下的*高顯微硬度出現在焊接熱影響區，焊態條件下顯微硬度*高，達到260HV。熱處理狀態的顯微硬度*低，在210HV以內。而振動時效可以降低焊接接頭的顯微硬度，*高值為246HV，*低值為195HV。振動時效工藝滿足焊接接頭硬度的要求。
結論
1. 采用振動時效工藝消除焊接水冷壁的焊接殘余應力，可以明顯地降低*大主應力，增加最小主應力，減小了結構的剪切應力，使焊接殘余應力分布更加均勻，結構更加安全；可考慮采用振動時效工藝代替熱時效消除1Cr-0.5Mo水冷壁管屏殘余應力；
2. 對于較短水冷壁的振動時效工藝，可以按照1號水冷壁管屏的振動時效工藝進行，對于較長水冷壁的振動時效工藝，可以按照3號水冷壁管屏的振動時效工藝進行；
3. 15CrMoG 水冷壁管屏采用振動時效工藝，焊接接頭綜合力學性能和顯微硬度均滿足焊接工藝評定的要求。振動時效工藝可以提高材料的屈服強度和斷后伸長率，而對抗拉強度沒有影響；但是熱處理除了可以提高材料的屈服強度外，還對提高斷后伸長率尤為顯著。
4. 振動時效使被處理的工件產生亞共振，因此振動時效時的噪聲較大，需要進行適當防護。